第一吸收罐废物的处置措施方案7篇

第一吸收罐废物的处置措施方案7篇第一吸收罐废物的处置措施方案　作者：　温永昇，男，!#$年出生，工学学士，工程师。　毕业于南京工学院环境工程专业。人造毛皮生产中恶臭气体的处理温永（启东市环境监理下面是小编为大家整理的第一吸收罐废物的处置措施方案7篇,供大家参考。

篇一：第一吸收罐废物的处置措施方案

　温永昇，男，!"#$ 年出生，工学学士，工程师。

　毕业于南京工学院环境工程专业。人造毛皮生产中恶臭气体的处理温永（启东市环境监理大队，江苏 启东 $$#$%%）摘要分析了人造毛皮生产中恶臭气体的来源、特点，提出了水吸收与碱吸收相结合的处理工艺。

　试运转结果表明， 该工艺合理，操作管理简单，具有较好的处理效果。关键词恶臭气体水吸收碱吸收处理!"#$%#&’ %( #)*+,- .&# (/%0 )-* $/%12,)"%+ %( &/)"(","&’ (2/!"# $%#&’("#&) *+,%#& -#.+/%#0"#123 4%#+1%/+#& 2#, 42#2&"50"#1 6"20， *+,%#& $$#$%%34#)/&,)：

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　?1(-4’ ,.3@.1(*<.;3)*61+)-A7=.7+-(<.;3)*61+)-B+36)3.7人造毛皮生产在拔染工段， 由于使用了飘白粉（C.D?E$・ FD$E ・ $D$E）

　等拔染剂， 在蒸干时， 受高温蒸汽的作用，产生了大量的恶臭气体。

　恶臭气体中主要污染物为甲醛、 硫化氢。

　硫化氢具有恶臭和毒性，甲醛有特殊的刺激性气味， 对人的眼、 鼻等有刺激作用。

　江苏顺天人造毛皮有限公司是国内生产人造毛皮的龙头企业， 该企业在完成染色废水治理工程以后，继而将重点移到恶臭气体的治理上。8处理工艺的选择! G!恶臭气体排放特点人造毛皮蒸干时，用高温蒸汽直接干燥，因而恶臭气体温度高达 !%% H !!% I， 硫化氢、 甲 醛与大量的水蒸汽共存。

　恶臭气体未经处理前， 大部分通过蒸箱放空管排出，少部分在蒸箱开门时无组织扩散。! G$处理方案的确定恶臭通常采用物化法处理， 主要方法有用水吸收、酸碱吸收、化学吸附、催化燃烧等。针对人造毛皮生产中产生的恶臭气体特点， 本工艺采用水吸收和碱吸收相结合的方案。

　借鉴锅炉烟气水浴式除尘的经验， 将蒸箱放空排出的高温恶臭气体进行水浴式吸收， 以使高温蒸汽迅速冷凝下来，硫化氢、甲醛气体同时被大部分吸收到水中； 未完全被水吸收的恶臭气体及蒸箱开启时排放的气体经收集引入到吸收塔进行碱吸收。

　碱吸收液采用碳酸钠。9工艺流程及说明$G!工艺流程恶臭气体处理工艺流程见图 !。图 8工艺流程!G 水位调节阀；$G 水浴式吸收罐；JG 蒸箱；KG 吸风罩；LG 引风机；#G 碱液吸收塔；MG 碱液循环泵$G$工艺说明人造毛皮在蒸箱中蒸煮干燥时排放出的大量高温恶臭气体，利用蒸箱中蒸汽的压力，直接进入水浴式吸收罐吸收，未吸收完全的气体通过引 风机进入碱液吸收塔进行喷淋吸收。

　人造毛皮蒸煮干燥完毕（下转第 J! 页）・M$・温永人造毛皮生产中恶臭气体的处理　万方数据

　!结论用流动注射在线 !"##$% 配合 %&’固相萃取预富集联用火焰原子吸收测定体系， 富集时间为 () *， 富集倍数为 ’， 可用于测定环境水样和工业废水中的%+ （!）；缩短富集时间至 &) *， 可分离测定更高浓度的 %+ （!）和 %+ （"）。

　该方法简单易操作， 可避免传统方法中繁琐的样品处理手续， 且灵敏度和重现性均较好。参考文献&国家环保局 《水和废水监测分析方法》编委会, 水和废水监测分析方法, 北京：

　中国环境科学出版社，&-’-.方肇伦, 流动注射分析法, 北京：

　科学出版社，&---/01"2345 6"57, 6328 95:;<=925 "=2>9< "?*2+@=925 *@;<=+2>;=+A, B215 C9D3;A E F25*，&--G(F@;+3957 H， I4 FDJ， C;3K L, #;=;+>95"=925 2M <1+2>954>（"）

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　95 8"=;+ 4*957 M328 95:;<=925 25D395; @+;<25<;5=+"=92589=1 *3;<=9O; N*2+@=925 25 "<=9O"=;N "34>95" "5N M3">; "=2>9< "?*2+@=925*@;<=+2>;=+9< N;=;<=925, P5"3A*=，&--.，Q(：/&)&G何先莉，李惕川，赵淑珍等, 活性铝在线分离富集—流动注射—光度法测定铬的研究, 北京工业大学学报，&--.，&’ （.）：-.Q%2R P S， H<3;2N % C, T+;<25<;5=+"=925 "5N N;=;+>95"=925 2M =+"<;<1+2>954> （"）

　?A M328 95:;5<=925U95N4<=9O;3AD<24@3;N @3"*>"U"=2>9<;>9**925 *@;<=+2>;=+A, P5"3, %195", P<="，&-’Q，&V-：(’VV孙庆安，吴奇藩，郭璇华, 流动注射在线富集分离—火焰原子吸收光谱法测定水体中的铬 （"）和铬 （!）

　, 分析化学，&--Q，.(：&F@;+3957 H， W95 IDM， C;3K L, #9MM;+;5=9"3 N;=;+>95"=925 2M <1+2>954>’（!）

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　科学出版社，&-’(&&水和废水监测分析方法指南编委会, 水和废水监测分析方法指南, 上册, 北京：

　中国环境科学出版社，&--)（收到修改稿日期：.)))D)GD&)!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!!）（上接第 .V 页）后，蒸箱开门时排放的少量恶臭气体，由吸风罩收集后进入碱液吸收塔喷淋吸收。水浴式吸收罐采用直径 & > 耐腐蚀耐高温的不锈钢反应罐。

　反应罐一半置于地沟， 利用毛皮生产过程中排放的废水进行流水吸收， 使其保持水温衡定， 利于提高吸收效果。

　同时， 以废治废， 节约了水资源。

　恶臭气体进入吸收罐时， 和水接触的管头采用喇叭形口，浸入水中 &) X &G <>， 这样可延长恶臭气体与水接触的时间，增强吸收效果。碱液吸收塔设置两层饱尔环填料， 上层填料具有除雾作用，下层填料增加气液接触时间，提高吸收效果。

　碱液吸收塔、 引 风机、 吸风罩由 TY% 材料制成。

　联接蒸箱与水浴式吸收罐的气体管路为不锈钢管材，其余气体管路、碱液循环管路均为 TY% 管材。!处理效果本项目试运转成功后，启东市环境监测站对不同风向下恶臭污染物厂界浓度进行了测试， 结果见表 &。

　由表 & 可见，( 种风向下恶臭气体的厂界浓度均低于 《恶臭污染物排放标准》中二级新、扩、改建标准限值。表 "不同风向下恶臭污染物的厂界值风向东南西北厂界浓度处理前())/’)&Q).))处理后&’&Q’&)国家标准.).).).)#结束语人造毛皮生产中恶臭气体的处理工程试运转已取得了预期的效果。

　今后的关键在于使用过程中，应精心维护净化处理系统， 控制好水浴式吸收罐的液位，及时更换循环碱液，以确保整个净化系统的正常运转。（收稿日 期：&---D)&D)(）・&/・王小芳等流动注射在线预富集D火焰原子吸收法测定水样中 %+ （!）　万方数据

篇二：第一吸收罐废物的处置措施方案

　对如何回收装车挥发气的方法进行了对比研究，着重介绍了变温吸收法在实际生产中的应用发挥的作用，确定了现有敞口装车挥发气的变温吸收法的回收工艺流程， 同时还对轻烃装车部分工艺进行了改造， 密闭装车系统和油气回收装置的投用，降低了装车过程中油气的挥发损耗，确保了油气回收率达到 95% 以上，经济效益十分明显。关键词：伴生气轻烃 ； 密闭装车 ； 变温吸收法 ； 回收挥发气中图分类号：TQ051． 21文献标识码：B文章编号：1003 － 3467（ 2011）

　23 － 0046 － 03天然气处理厂二气厂自 1995 年以来，经过数次改扩建，已发展成为以 C能力 5 万 t 的化工生产装置。

　主要有戊烷发泡剂、高纯异戊烷、6 号溶剂油、高标 6 号溶剂油、天然苯、120 号溶剂油、无毒稀释剂、天然汽油等共 8 种化工产品。

　其中，以 C5组分为主的两种产品和以 C6－C9组分为主的六种产品各占 50% 。在产品外销充装中，C5的外销采取密闭充装方+5 稳定轻烃为原料、年处理法，基本上杜绝了充装过程中产品挥发造成的损失。而 C6－ C9组分产品的外销， 主要采取敞口装车方式，使用 QDY005 型液下装卸鹤管伸入槽车罐口内进行产品充装。

　这种充装方式使产品直接暴露于大气中，由于轻烃类产品都具有较大的挥发度，在充装的过程中会发生不同程度的气相损失， 尤其是在夏季气温高的情况下， 产品挥发速度快， 呈雾流状， 溢散到大气中造成了较高的产品损耗。因此， 我厂以回收装车过程中产生的气相挥发组分为主要研究目标，提高装车操作的安全性，对槽车敞口充装工艺进行了科学分析与研究， 经过对比试验及技术改造， 取得了理想效果。

　我厂全部产品均以密闭形式充装，不仅大幅度降低产品损耗，增加企业的经济效益， 同时避免了销售现场易燃易爆产品的泄漏，提高了安全性，消除了不安全因素。1生产现状及分析1． 1敞口装车产品损耗分析2006 年二气厂敞口装车损耗数据见表 1、表 2。表 12006 年化工产品敞口装车损耗情况产品主要组分装车量t损耗量t损耗率%天然汽油6 号油高标 6 号油C9365． 798． 412． 3C69 061． 82 199． 362． 2C6908． 6719． 082． 1天然苯120 号油芳烃2 140． 2836． 381． 7苯、甲苯C82 189． 8737． 231． 7无毒稀释剂2 546． 9240． 751． 6合计17 213． 35 341． 391． 98表 22006 年 1 － 12 月 份敞口装车损耗情况表月 份装车量t损耗量t平均介质温度℃平均损耗率%1694． 7810． 1401． 462812． 9211． 4661． 413858． 9614． 26101． 764901． 8019． 30172． 0451 691． 0037． 71252． 2362 324． 7651． 84382． 2372 526． 2270． 23382． 7882 331． 0461． 31402． 6392 168． 3055． 07382． 54101 456． 8424． 18281． 6611836． 5812． 72191． 5212610． 169． 15101． 50全年17 213． 36377． 371． 98由表 1 可以看出，二气厂 2006 年平均装车损耗收稿日期：2011 － 10 － 21作者简介：

　柴风云（ 1975 － ）

　，女，工程师，从事天然气净化及轻烃回收的生产及研究工作，电话：

　（ 0393）

　4875388。·64·河南化工HENAN CHEMICAL INDUSTRY2011 年第 28 卷

　率达到了 1． 98% ，并且损耗率随着产品组分的不同变化，总体上呈现重组分含量越大，损耗率越低的趋势，主要是由于重组分挥发度较低的影响。由表 2 可以看出，随着温度的变化，产品的损耗率也改变，而且环境温度越高，挥发越大。

　在温度较高的 5 － 10 月 间，损耗率最高达到了 2． 78% 。1． 2敞口槽车充装工艺分析装车场选用的鹤管型号为 QDY005 型液下装卸鹤管，采用压簧平衡装置操作， 鹤管垂管长度不够，只能伸至 1 /3 罐体深处， 无法伸至槽车底部液面以下，充装过程中存在着液相轻烃高速流动产生静电积累而引发爆炸的可能性， 给外销装车带来了更加严重的安全隐患；产品充装量的确定，主要是由充装工通过充装罐口进行观测， 根据槽车内产品液位的变化来判断的，这样操作工极易将挥发气体吸入身体内，造成一定的身体损害（ 敞口槽车充装工艺流程图见图 1）

　。图 1敞口槽车充装工艺流程图2优化工艺方案的选择根据二气厂目 前槽车充装的运行情况， 为消除二气厂敞口装车所造成的产品挥发损失， 我们考虑将原敞口装车工艺改造为密闭装车工艺， 并将回收的产品返回到原料罐重新处理。

　为了 达到这个目的，我们决定从以下两个方面进行研究：2． 1气相回收工艺为彻底消除敞口装车所造成的产品挥发损失，必须将原敞口装车工艺优化为密闭装车工艺， 工艺优化后可有效减少油品外销损耗和消除装车挥发油气带来的安全隐患。通过对现场装车工艺的研究发现， 要达到密闭充装的目的，现场使用的鹤管就必须增加集气装置（ 集气锥）

　和气相回收管线， 使充装口与产品进料管线密合盖紧后，槽车内气相就可以通过气相管线引出，该气相管线末端接入到吸收罐内。

　为了满足密闭充装工艺条件， 我们查阅大量相关资料， 通过比较，决定选用北京牧晨机电有限公司生产的套管式密封装车鹤管（ 见图 2）

　。

　这种装车鹤管采用聚四氟乙烯复合材料和机械密封技术满足旋转接头的密封要求， 可保证旋转接头在 － 80 ～ 200 ℃ 范围内不泄漏。

　它的密封集气帽采用改性氟橡胶材料， 固定在外管上，通过装车前操作鹤管臂对正位置产生的作用力，使外管伸向槽车罐口，密封集气帽就被牢牢固定在槽车罐口，同时密封集气帽被充气膨胀，可密封各种槽车罐口，挥发气从密封集气帽的气相管导出后通向油气回收装置。

　自带的液位探头可确保最大充装量，在罐车的安全液位之下，提高了充装作业的安全系数。1． 液相连接法兰2． 气相连接法兰3． 排空管4． 气相内臂5． 液相内臂6． 旋转接头7． 套式外臂8． 外臂平衡装置9． 外臂锁定装置10． 集气帽11． 液位探头12． 垂管图 2套管式密封装车鹤管2． 2变温吸收工艺在恒定的温度与压强下， 使一定量的吸收剂与挥发油气接触，挥发油气便向液相转移，直至液相中溶质达到饱和， 浓度不再增加为止。

　剩余的气相可通过降温的方式由吸收剂二次吸收。

　因此我们决定采取图 3 所示工艺。图 3油气回收工艺简图油品装车过程中产生的挥发气， 经过气相导管进入中间罐/吸收罐被稀释剂第一次吸收，未被吸收的油气被压缩机冷凝， 然后被喷淋的稀释剂二次吸·74·第 12 期（ 上）柴风云等：

　变温吸收法回收装车挥发气工艺研究及应用

　收，吸收后的富液用泵打回原料储罐。

　经二次吸收后还剩余很微量的油气进入活性炭吸附罐进行尾气净化处理。

　变温吸收系统（ 见图 4）

　主要是由中间罐、吸收塔、活性炭吸附罐和压缩机组成。

　主要设备参数见表 3。图 4改造后工艺流程简图表 3油气回收装置主要设备参数表名称型号规格与技术参数数量油气回收压缩机YL － 60D － QT1 m31 台活性炭、炭罐油泵2 台1 个1 个3 个中间罐1 m3液位计电动阀DN40为了不影响产品组分， 我们决定在现有产品中选择吸收剂，在选择吸收剂时，我们考虑以下几个方面的问题：

　①溶解度。

　吸收剂对于气相组分应具有较大的溶解性，这样不仅可以提高吸收速率并减小吸收剂的耗用量。

　②挥发度。

　操作温度下吸收剂的蒸气压越低，吸收剂的挥发度越高，其气相损失也相应越大。

　③安全性。

　吸收剂应无毒性，无腐蚀性，不发泡， 冰点低， 并具有化学稳定性。

　结合以上几点，我们从现有的六种产品中选出挥发度及损耗率相对较低的 120#溶剂油、天然汽油、无毒稀释剂， 作为吸收剂的来源。

　我们进行实验， 用来比较它们对挥发轻组分（ 以 6#油为例）

　的溶解能力。

　实验内容如下：将 500 g 6#溶剂油平分为 3 份， 分别取 1 500 g 的120#溶剂油、天然汽油、无毒稀释剂为吸收剂进行了三次实验。

　使用酒精灯对 6#油液体加热 20 min， 烧瓶内产生的气相沿导管进入装有吸收剂的烧杯中，导管插入液面以下，完成了吸收剂对轻组分的吸收。我们对实验结果进行化验分析， 发现无毒稀释剂的溶解性最好，同时吸收后的富液打回原料罐又不增加新的组分，因此我们选定无毒稀释剂作为吸收剂打入中间罐。3技术改造及主要指标将原有的 6 套普通鹤管更换为 4 套密闭充装鹤管，回收挥发气相产品再通过变温吸收装置，将回收的气相产品转化液相， 然后返回 原料罐重新处理（ 流程图见图 4， 效果见表 4）

　。

　二气厂装车改造项目的实施，有效降低了敞口槽车充装作业带来的油品损耗。表 42007 年 1 － 4 月 份化工产品装车损耗情况月 份外销量t外销损耗量t油品回收量t平均损耗率%11 542． 3826． 8525． 510． 08721 202． 72325． 2624． 240． 08531 872． 52531． 3229． 750． 08442 408． 21742． 3940． 270． 088合计7 025． 845125． 82119． 770． 086由表 4 可以确定， 在外销充装过程中油品挥发损耗是构成外销损耗的主要原因， 二气厂实施变温吸收回收装车挥发气工艺改造后， 有效地减少了油品在外销装车中造成的损耗， 确保油气回收率达到了 95% 以上。通过表 4 得到改造后外销损耗率 0． 09% ， 与改造前的年平均外销损耗率 1． 98% 相比， 效果十分明显。4结论通过对装车工艺的分析研究， 并结合现有的运行数据，采用变温吸收回收装车挥发气工艺以后，第二气体处理厂装车场外销状况得到明显改善， 主要表现为以下几点：

　密闭装车系统和油气回收装置投用后，将气相挥发组分回收， 作为原料再次加工， 降低了装车过程中油气的挥发损耗， 确保了油气回收率达到 95% 以上，经济效益十分明显。

　新型鹤管提高了产品充装作业的安全性， 杜绝了有毒有害物质对职工造成伤害。

　该项目工艺合理、改造简单，避免了油气挥发对环境造成的污染，社会效益十分明显，在化工企业具有很好的推广性。·84·河南化工HENAN CHEMICAL INDUSTRY2011 年第 28 卷

篇三：第一吸收罐废物的处置措施方案

　预吸收罐的操作条件：

　温度为３０ 一３５℃， 压力为１． １一１． ５Ｍ Ｐ ａ （ 表）， 在此条件下操作不会导致装置冷热负荷的额外增加，易于改造实施。

　应用流程模拟软件Ａ ｓｐ ｅ ｎ Ｐ ｌｕ ｓ， 对某焦化装置的吸收稳定系统进行对比模拟计算与分析， 发现预吸收罐增大了对∑Ｃ ， 组分的吸收， 减少了再吸收塔∑Ｃ ， 的进料含量， 增强了吸收一再吸收过程， 在满足同样的干气产品质量指标要求下， 柴油吸收荆的用量将降低。

　改进后的流程与改进前相比， 吸收塔能多吸收６ ％（ 体积分数）左右的Ｃ ， 组分， 在同定补充吸收剂用鼍不变时， 通过改变柴油的流量， 在同样控制∑ｃ ３不大于３％（ 体积分数）的干气质量指标下， 柴油用量可从改进前的２２ｔ， ｈ 降低到改进后的１２ｔ， ｈ ， 生产成本显著降低， 从而增加了经济效益。关键词吸收稳定流程模拟预吸收罐干气∑ｃ， 含量１前言吸收稳定系统是催化裂化、 焦化装置中的后处理系统， 对来自主分馏塔顶的原料粗汽油和富气分离， 得到产品液化气和稳定汽油， 同时得到副产品干气【¨ 。

　干气是不能再液化的尾气， 除富含乙烷、 乙烯、 甲烷及氢外， 还含有生产过程巾所带入的氮气和二氧化碳等， 这主要来自于延迟焦化、 催化裂化、加氢裂化等原油的二次加工装置。

　由于原料的重质化以及操作条件的限制， 在吸收稳定系统的产品干气中还含有一定的丙烷、 丙烯甚至少量更重的烃类， 即∑Ｃ ， 组分， 致使液化气组分（ 主要成分为Ｃ ， 、Ｃ 。

　）损失较大， 装置整体效益下降。鉴于此， 改善吸收效果， 降低干气中∑Ｃ ， 含量成为当前亟待解决的问题。在吸收塔内， 吸收剂自塔顶入塔下行， 与由塔底上升的烃类混合气体在塔板上进行多次气、 液逆流接触， 使得有效成分（ 关键组分Ｃ ， 及Ｃ ， 以上）在随气体上升过程中逐渐被吸收油溶解． 而由气相转人液相【２】

　。

　吸收塔底的富吸收油用泵送至解吸塔顶， 自塔顶下行并与解吸塔底被重沸器加热后逆流而上、 温度较高的气相在塔板上相互接触， 使溶解在富吸收油中的Ｃ ：

　组分脱吸进入气相， 再经过冷却返同吸收塔底部。

　自解吸塔底来的脱乙烷汽油进入稳定塔脱除Ｃ ， 、 Ｃ ４ 组分， 塔顶得到液化气， 塔底得到稳定汽油。吸收稳定流程中包括吸收一解吸、 吸收一再吸收、 解吸一稳定三个相互关联的过程。

　关于吸收一解吸已经有了大量的研究， 而吸收一再吸收过程研究报道的较少。

　朱亚东１３】

　曾在吸收解吸系统的改进节能流程中提到， 在吸收塔顶增加预饱和冷却流程作为辅助吸收手段的经验， 将吸收解吸分离过程看作是在汽油环境分离压缩富气的精馏过程， 利用精馏的成熟理论和经验进行分析， 并对催化裂化装置吸收解吸系统的传质过程进行流程模拟【４ 】

　。

　张健民等人［ ５ｌ利用一种新的催化裂化吸收解吸系统数学模型。

　对系统温度与压力、 吸收塔中段回流流率等工艺参数进行了全面分析， 得到了系统温度和压力、解吸塔进料入塔温度等工艺参数对吸收解吸系统分离效果影响显著的结论。吸收塔主要是用粗汽油作为吸收剂． 当粗汽油不足时， 通常利用稳定汽油作为补充吸收剂。

　当前国内的工业流程中， 都是将稳定汽油直接进入到吸作者简介：

　张建文， 工学博士， 教授， 美国化学工程师学会会员，美国化学会环境科学部会员， 先后承担国家、 省部级及国际合作项目５项。Ｅ —ｍ ａ ｉｌ：

　出∞西ｗ ＠ Ⅲｌｉｌ． ｂｕ ｃｔ． ｅｄ ｕ ． ｃｎ万方数据

　・８ ６ ・中外能源Ｓ Ｉ Ｎ ０ 一Ｇ Ｌ Ｏ Ｂ Ａ Ｌ Ｅ Ｎ Ｅ Ｒ Ｇ Ｙ２０ １１年第１６ 卷收塔塔顶。

　为充分提高稳定汽油的吸收效果， 有必要增加稳定汽油和贫气的接触时间， 即加强吸收与再吸收之间的关联。某焦化装置年处理量为１２０ × ｌ叶， 自２０ ０ ８ 年６月 投产以来， 就出现千气不干的现象， 且液化气中Ｃ ：

　组分也经常超标。

　改善吸收效果， 降低十气中∑Ｃ ， 含量， 已成为该装置迫切需要解决的问题。

　本文针对该装置的吸收稳定系统， 基于气液平衡原理，提出在吸收塔和再吸收塔之间， 增加一个预吸收罐， 构成一种改进的吸收稳定系统。

　利用Ａ ｓｐ ｅ ｎＰ ｌｕ ｓ流程模拟软件， 进行模拟计算与分析。２吸收稳定系统及改进流程吸收稳定系统中， 吸收脱吸塔的主要任务是使∑Ｃ ， 组分尽可能得以吸收而不被干气带走， 同时又要使Ｃ ：

　组分尽量从吸收塔顶分出， 而不被带入汽油。

　再吸收塔主要是用主分馏塔的柴油或中段同流作为吸收剂。

　把被吸收塔顶干气带走的汽油同收下来． 富吸收油再返回主分馏塔。

　而稳定塔要把汽油中Ｃ ４ 以下的轻烃脱除掉， 在塔顶得到液化气， 塔底得到稳定汽油。

　该汽油辛烷值高， 安定性好， 是较好的车用汽油组分【６１。典型双塔流程中， 在吸收和解吸塔之间设一平衡罐． 富吸收油、 解吸气和压缩富气一起冷却后进人该平衡罐， 重新平衡后， 气相进入吸收塔， 液相进入解吸塔。

　解吸出来的大部分Ｃ ， 、 Ｃ 。

　气体不会重新进入吸收塔， 由此同时满足高吸收率和高解吸率的要求， 故该平衡罐的作用至关重要。

　为充分提高稳定汽油的吸收效果， 有必要增加稳定汽油和贫气的接触时间。

　基于此， 本文提出在吸收塔和再吸收塔之问增设一预吸收罐． 对吸收一再吸收过程进行改进， 以便吸收塔顶的贫气与稳定汽油充分接触， 增强对Ｃ ， 组分的吸收， 从而减少Ｃ ， 在整个吸收解吸过程中的循环量， 增强吸收效果。

　该改进流程中， 吸收塔顶及预吸收罐均可保持较低温度， 相当于在塔顶又增加了一级混合冷却平衡级， 让吸收塔顶的贫气与稳定汽油充分接触， 增强对∑Ｃ ， 组分的吸收，从而减少∑Ｃ ， 在整个吸收解吸过程中的循环量， 增强吸收效果。

　改进后的流程见图１。３吸收稳定系统模型的建立３． １虚拟组分的生成原油是烃类物质及各种杂质的宽沸程混合物，原油及其馏分的性质取决于其组成， 但组成随原料变化较大， 很难量化。

　因此， 准确获得原料的组成和物性数据、 各中间物流的组成和物性数据至关重要。

　而实际生产中， 原油的表征是通过油品评价来实现的， 得到的是蒸馏曲线或者馏分分布曲线。

　在流程模拟中， 需要根据蒸馏曲线， 将石油混合物近似为一组烃类分子， 即Ａ ｓｐ ｅｎ Ｐ ｌｕ ｓ巾的虚拟组分【７ 】

　。吸收稳定系统的进料主要是从主分馏塔顶分出的富气， 侧线采出的粗汽油， 稳定塔底的稳定汽油作为补充吸收剂， 以及从主分馏塔采出的用于作为再吸收塔吸收剂的柴油。

　进料中的油气， 在实际装置中并没有采样进行分析的， 可以通过对进料数据进行特殊处理来实现， 这里采用产品的数据反推出油气的数据， 即根据产品来反推进料， 利用流程模拟软件的相关功能， 生成虚拟组分。

　以表示该部分进料的组成。图ｌ改进后的吸收稳定流程图３． ２物性估算本文流程模拟计算采用Ａ ｓＤ ｅ ｎ Ｐ ｌｕ ｓ流程模拟软件包， 热力学方法选用软件中的Ｒ Ｋ —Ｓ ０ ａ ｖ ｅ 方程物性包， Ｒ Ｋ —Ｓ ０ ａ ｖ ｅ 方程适用的体系为非极性或弱极性的组分混合物， 尤其适用于高温、 高压条件， 如烃类加工、 超临界萃取等， 多用于气体加工、 炼油等工艺过程的计算． 因此可较为准确地计算所处理石油物料的热力学参数【８ Ｊ。

　所建立的吸收稳定系统数学模型（ 非线性方程组）采用序贯模块法进行求解。３． ３吸收稳定系统模型根据实际生产工艺流程， 利用模拟软件建立改进后的吸收稳定系统模型． 如图２所示。

　流程模拟中， 吸收塔、 解吸塔、 再吸收塔、 稳定塔均采用Ｒ ａ ｄ Ｆ ｒ ａ ｃ 模型， 该模型可进行单个塔的严格核算和万方数据

　第７ 期张建文等． 一种吸收稳定改进流程的模拟分析・８ ７ ・设计。

　多用于蒸馏、 吸收、 汽提、 萃取和恒沸蒸馏及反应蒸馏， 模拟时可打开Ｒ ａ ｄ Ｆ ｍ ｃ 中的吸收开关，增强吸收效果。

　油气分离器采用ｎ ａ ｓｈ ２模型， 换热器采用Ｈ ｅ ａ ｔｅ ｒ 模型， 泵采用Ｐ ｕ ｍ ｐ 模型。

　吸收塔模型用中段回流以移除吸收过程中放出的热量：

　解吸塔和稳定塔由塔釜再沸器提供热量； 四塔均引入塔板Ｍ ｕ ｒ ｐ ｈ ｒ ｅ ｅ 效率， 来拟合理论塔板与真实塔板之间的差异ｆ９州】

　。图２改进后的吸收稳定系统流程模拟图Ｃ ３０ ｌ一吸收塔； Ｃ ３０ ２一解吸塔； Ｃ ３０ ３一稳定塔； Ｃ ３０ ４ 一再吸收塔３． ４ 预吸收罐操作条件的确定吸收是分离气体混合物的放热过程， 利用混合气体中各组分在溶剂中溶解度的不同达到分离的目的。

　气体组分在吸收油的作用下转为液化气， 放出冷凝潜热。

　由于压缩富气进料中被吸收的组分较多， 吸收塔中部温度升高。

　在实际生产中， 吸收塔内的操作压力变化不大。

　因此。

　吸收操作温度成为主要的影响因素【１２１。由于预吸收罐的主要功能是增加稳定汽油对贫气的吸收时间， 提高吸收一再吸收效果， 其操作温度以稳定汽油的进料温度为宜， 多在３０ ～３５℃， 根据实际生产， 计算中取３５℃。

　操作压力与吸收塔顶的压力相当。

　由此． 不会额外增加车间的冷热负荷，便于实施。４ 模拟结果分析一般规定， 干气中∑Ｃ ， 含量不大于３％（ 体积分数）。

　影响∑Ｃ ， 含量的因素有：

　富气量增大， 粗汽油、补充吸收剂量小， 液气比小， 吸收效果差； 吸收塔压力低或波动大； 解吸塔底温度高， 过度解吸； 再吸收效果差。

　实际生产中， 调整干气中Ｃ ， 含量， 主要靠调整补充吸收剂量、 吸收剂入塔温度， 中段取热量、富气入塔温度等。

　而解吸塔的压力略高于凝缩油罐压力。

　是不可调的， 因此主要通过调整解吸塔底温度， 使其处于适宜范围， 从而满足产品的质量要求。温度过高则增加吸收塔负荷， 严重时造成千气中Ｃ ，超标． 太低则会造成稳定塔压力超高不稳。

　液化气中Ｃ ２含量超标。。

　模拟时。

　将吸收塔压力以及解吸塔底温度依据实际生产数据控制不变， 则补充吸收剂以及再吸收塔的柴油吸收剂成为影响∑Ｃ ， 含量的主要因素。吸收稳定系统典型质量指标为：

　干气中∑Ｃ ， 含量≤３％（ 体积分数）； 液化气中Ｃ ：

　含量≤Ｏ ． ５％（ 体积分数）； 正常操作条件下停出不凝气， 并使Ｃ ， 回收率达到９ ２％以上， Ｃ 。

　回收率达到９ ７ ％以上。４ ． １原料组成及设备主要操作条件根据某焦化装置吸收稳定流程的实际生产。

　分析所用的基础操作工况。

　富气总质量流量为４ ６１７ ３ｋ ｇ ， ｈ ， 原料组成列于表１。在设计计算或标定核算中， 将给定的稳定汽油、 粗汽油和粗柴油的分析数据， 即恩氏蒸馏数据曲线和比重（ Ｓ Ｇ ）输入到Ａ ｓｐ ｅ ｎ Ｐ ｌｕ ｓ中， 通过生产的虚拟组分来模拟进料。

　稳定汽油（ 补充吸收剂）、 粗汽油和粗柴油的蒸馏曲线数据见表２， 各塔的基本操作条件见表３—５。万方数据

　・８ ８ ・中外能源Ｓ Ｉ Ｎ ０ 一Ｃ Ｌ Ｏ Ｂ Ａ Ｌ Ｅ Ｎ Ｅ Ｒ Ｇ Ｙ２０ １１年第１６ 卷表１原料富气组成组分体积分率． ％质景流量， （ ｋ ｇ ・ｈ 。

　１）Ｈ ２１１． ７ ６２ ９ ６Ｎ ２８ ． ９ ５９３１２８０ ２２． ３８１９ ５０Ｃ ０１． ５５２ ４Ｃ ０ ２１． ２７６ ９ ７甲烷ｌＯ ． ９ ８２１９ ５乙烷３． ４ ｌ１２７ ８乙烯４ ． ２８１４ ９ ６丙烷５． ８ ２３１９ ９丙烯１９ ． ９ ｌ１０ ４ ４ ２正丁烷３． １９２３ｌｌ异丁烷８． ５ｌ６ １６ ５异Ｊ‘烯７ ． ３３５１２ ６顺一２一丁烯３． ６２２５３ｌ反一２一丁烯２． ６４１８ ４ ６正戊烷４ ． ４ ４３９ ９ ２总量ｌｏ ｏ４ ６ １７ ３表２各油品的恩氏蒸馏数据初馏１０％馏｝ｆ ｛５０ ％馏出９ ０ ％馏出终馏项目Ｓ Ｇ点， ℃温度， ℃温度， ℃温度／℃点， ℃稳定汽油３５５０８１１５５１８ ２Ｏ ． ７ １６粗汽油３３５ｌ９ ２１５８１８ ６０ ． ７ ３５粗柴油１４ ２２ ０ ６２ ６ ２３ ３ ６３ ６ ７Ｏ ． ９ ２６表３吸收塔Ｃ ３０ １的主要操作条件项目数值塔顶温度， ℃３９ ． ６塔顶压力（ 表）／Ｍ Ｐ ａ１． ２９ ６稳定汽油入塔流鼍， （ ｋ ｇ ． ｈ 。

　）２ ６ ９ ７ ０稳定汽油人塔温度， ℃３１． ２望塑弛尘塔流量， （ ｋｇ ’ ｈ“）粗汽油入塔温度， ℃５８ ７ ４ ０４ ０ ． Ｏ塔底进料温度／℃４ ５． １表４ 解吸塔Ｃ ３０ ２ 的主要操作条件项目数值塔顶压力（ 表）， Ｍ Ｐ ａ１． ３７塔顶进料流量， （ ｋ ｇ ・ｈ 。

　１）１７ ５０ ０塔顶进料温度， ℃６ ５塔底温度， ℃１１３表５再吸收塔Ｃ ３０ ４ 的主要操作条件项目数值塔顶温度， ℃３８ ． ６塔顶压力（ 表）， Ｍ Ｐ ａ１． ２７吸收柴油入塔流量， （ ｋ ｇ ． ｈ 。

　）２ ２ ０ ０ ０吸收柴油人塔温度， ℃３５４ ． ２改进后流程与原流程基础工况模拟对比在对改进流程进行模拟前， 首先对基础工况进行模拟分析， 结果见表６ 。

　根据模拟结果可知， 吸收稳定中各塔的温度与实际操作数据基本吻合， 证明所选的模型及物性方法是合理可行的。

　同时， 作为吸收稳定系统主要的产品。

　干气质量是否合格至关重要， 通过添加预吸收罐． 加强了吸收一再吸收过程， 流程模拟时对Ｃ ３０ ４ 塔底进料物流中∑Ｃ ３的含量进行比较， 在满足基本工况要求下， 即∑Ｃ ， 不大于３％（ 体积分数）时， 得到了原有流程与改进后流程两种工艺下∑Ｃ ， 的吸收状况， 见表７ 。表６ 基础工况的模拟对比℃吸收塔吸收塔解吸塔解吸塔稳定塔稳定塔项目顶温度底温度顶温度底温度顶温度底温度实际值３９ ． ６４ ５． １６９ ． ３１１３． ０６１． ２１７ ３． ８模拟值３９ ． ７４ ６． ２６９ ． ５１１３． ５６０ ． ９１７ ４ ． ２表７ ∑Ｃ ， 吸收状况模拟对比项目初始值改进后Ｃ ３０ ４ 塔底进料∑Ｃ ， 质量流量， （ ｋ ｇ － ｈ 一１）８ ６ １８ ０ ５干气中∑Ｃ ， 质量流量， （ ｋ ｇ ・ｈ 。

　１）７ ２ ０６ ６ ４干气中∑ｃ， 含量， ％（ 体积分数）３． Ｏ２． ８４ ． ３补充吸收剂量的影响改变补充吸收剂用量， 分析去再吸收塔的贫气中∑Ｃ ， 含量与干气中∑Ｃ ， 含量的变化， 利用Ａ ｓｐ ｅｎＰ ｌｕ ｓ进行敏感性分析， 结果示于图３、 图４ 。由图３、 图４ 可以看出， 随着补充吸收剂用量的增多， Ｃ ３０ ４ 塔底进料的∑Ｃ ， 含量逐渐降低， 干气中∑Ｃ ， 含量也随之降低。

　在同等吸收剂用量下， 改进后的流程中吸收塔可多吸收６ ％ｆ 体积分数）左右的∑Ｃ ， ， 干气中Ｃ ， 组分含量也相应降低。彘矧Ｕ 产壤÷嚣蛩菱垂羲珀葛Ｕ补充吸收剂流量， （ ｋ ｇ ・ｈ 。

　）图３补充吸收剂与再吸收塔Ｃ ３０ ４ 塔底进料物流Ｃ ， 组分总流量关系◇基础工况； ＋ 改进前； ＋ 改进后； ★变化比例术塞丑茳制万方数据

　第７ 期张建文等． 一种吸收稳定改进流程的模拟分析－ ８ ９ ・零●嚣羞篁制补弃吸收剂流量， （ ｋ ｇ ‘ｈ 。

　１）图４ 补充吸收剂与干气中Ｃ ， 组分总流量关系◇基础工况； ＋ 改进前； ＋ 改进后； ＋ 变化比例以上分析表明。

　改进流程中添加的预吸收罐增大了对∑Ｃ ， 组分的吸收， 减少了再吸收塔∑Ｃ ， 的进料含量， 增强了吸收一再吸收过程， 在满足同样的干气产品质量指标要求下， 柴油吸收剂用量将降低。４ ． ４ 对柴油吸收剂的调整通常， 柴油吸收剂用量越大， 对Ｃ ， 的吸收效果就越好， 但操作成本会随之增加。

　由图５可知， 采用改进的流程后。

　在控制不大于３％（ 体积分数）的干气质量指标下． 柴油吸收剂的用量可从改进前的２２ｔ／ｈ ， 降低到改进后的１２ｔ／ｈ ， 显著降低操作成本，进而提高装置的经济效益。

　模拟结果表明， 对现有操作进行的改进可以明显提高吸收...

篇四：第一吸收罐废物的处置措施方案

　为保证液氨储罐整体置换、检验工作安全稳定的完成，杜绝因液氨储罐工作对机组、环境、人身安全的影响，特制定《液氨储罐整体置换、检验的技术措施》。措施如下：

　一、 目的

　坚持“安全第一、预防为主、综合治理”的方针，以“人身安全”为原则，以保证环保指标合格为中心，坚持预防与应急相结合，重在液氨储罐校验过程中运行、技术措施的落实与执行。加强液氨区巡检及安全监护，及时发现、处理、消除整体工作中的隐患及异常事件，做到统一指挥，明确职责，严格执行液氨区安全管理制度，坚决避免液氨储罐异常事件及环保指标超标的事故发生。

　二、 液氨储罐整体工作的原因

　1、为配合液氨储罐的全面检验，确保液氨储罐长周期安全稳定运行，是本次液氨储罐的整体置换、清洗工作的主要原因。

　2、鉴于近年多次出现的脱硫、脱硝供氨管道堵塞事件，分析液氨储罐内部积累大量杂质，为保障脱硫、脱硝供氨系统的稳定运行，切实保障环保指标的达标排放，是本次计划检修工作的重要原因。

　三、 液氨储罐交付的技术措施

　1、液氨储罐安全运行液位为0.6m-2.5m，为保障液氨储罐的正常交付，当运行储罐液位至 0.6m 时，继续向脱硫、脱硝系统供氨。

　2、低于安全液位后，脱硫塔、烟囱 SO 2 控制范围由原先（10-20）mg/Nm

　³更改为小于 10mg/Nm³。

　3、低于安全液位后，液氨区运行巡检改为每小时 1 次，巡检人员密切关注液氨储罐液位、压力，巡检完成后，液氨储罐液位、压力必须汇报脱硫控制室，由控制室统一记录、协调。

　4、低于安全液位后，控制室安排专人密切关注脱硫系统供氨压力、脱硫塔的供氨流量，以上数据每小时记录 1 次。

　5、当出现供氨压力持续降低，供氨流量波动较大，或烟囱 SO 2 缓慢上升时，立即安排一名熟练的值班员快速赶往液氨区，关闭待检罐出口管道一 一次阀、二次阀，停止液氨加压泵，然后全开备用罐液氨储罐出口管道一 一次阀、二次阀，液氨注满液氨加压泵后，启动液氨加压泵。

　6、同时，分别安排专人至两台脱硫塔，全开加氨调节阀前、后手动阀，加氨调节阀旁路阀，调整供氨通道，快速降低烟囱环保数据。

　7、待环保数据合格后，关闭供氨管道一 至#2 槽供氨阀，打开待检罐出口管道二 一次阀、二次阀，打开供氨管道二 供氨总阀，打开供氨管道二 加压泵区 一次阀、二次阀，打开供氨管道二 脱硫区 一次阀、二次阀，打开供氨管道二 至#2 槽一次阀、二次阀，操作以上阀门前确认为供氨管道二 去脱硝一次阀、二次阀关闭，去#1 塔一次阀、二次阀关闭。

　8、继续用液氨充足的液氨储罐给#1 塔供氨，残余少量氨的待检罐向#2 塔供氨，运行过程中，仍密切关注#2 塔供氨流量、压力及待检罐压力、液位。

　9、当#2 塔供氨不稳时，通知检修负责人、工艺负责人，准备开备用储罐气相出口一次阀、二次阀，待检储罐气相一次阀、二次阀，准备联通

　两罐气相管路，利用备用罐气相压力，置换运行罐内残余液氨。

　10、若#2 塔供氨压力不稳时，检修工作已停止，应立即安排专人至#2槽，关闭供氨管道二 至#2 槽一次阀、二次阀，打开供氨管道一 至#2 槽供氨阀；首先恢复两台塔的正常供氨，待检修工作开始时，再关闭供氨管道一 至#2 槽供氨阀，打开供氨管道二 至#2 槽一次阀、二次阀。

　11、开关气相管管路阀门前，应确认卸氨泵管路手动排氨一次阀、二次阀、气相管路至罐车一次阀、二次阀全部关闭。

　12、开关气相管路，应在施工单位、工艺负责人、安全员监护下进行，缓慢开启，防止备用罐压力波动较大和过渡气化导致的管道结霜情况。

　13、当待检罐的液位至 0m 或#2 塔 SO 2 指标无法控制，关闭待检罐及运行罐的气相管道一次阀、二次阀。

　14、开始关闭待检罐阀门：液氨储罐出口管道一 一次阀、二次阀，液氨储罐出口管道二 一次阀、二次阀，液氨出口管道三 一次阀、二次阀，就地液位计上部一次阀、二次阀，就地液位计下部一次阀、二次阀，远传液位计上部一次阀、二次阀，远传液位计下部一次阀、二次阀，待检罐气相出口一次阀、二次阀，待检罐液相进口一次阀、二次阀，待检罐东侧安全阀前手动阀，待检罐西侧安全阀前手动阀，待检罐就地压力表一次阀、二次阀，待检罐远传压力表根部阀，待检罐备用一次阀、二次阀。

　15、以上阀门确认关闭后，经工艺负责人、检修负责人、安全员、施工负责人签字确认后，交付检修。

　16、恢复烟囱 SO 2 正常控制。

　注意事项：

　1、排空交付的过程中，所有储罐、供氨管道的切换均为先关运行设备，再开备用设备，防止液氨互串，与操作票、运行规程相反。

　2、该措施的重点是防止环保指标超标，降低到安全液位之后，采用双液氨储罐双塔供氨形式，供氨管道也是独立的，阀门切换必须准确迅速，双罐供氨过程中，待检罐对应#2 塔会出现供氨不稳情况，可用#1 塔大量加氨，确保烟囱指标正常。大量加氨后，会有较大氨逃逸，烟气拖尾现象明显。

　3、阀门状态确认，需执行阀门检查清单 TLYA-01，由操作人员、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工单位分别签字验收。

　4、无论如何操作，运行人员必须保证待检罐处于正压状态（＞0.1Mpa），因为负压状态下，储罐内极易吸入氧气（氨爆炸极限 15.7-27.4%）或水。

　危险点分析：

　1、液位低于安全液位后，继续供氨，将会出现供氨压力低，供氨流量不稳，环保指标（SO 2 、NOx 波动）较难控制，甚至出现环保指标超标的情况。

　2、两罐气相管道阀门开启，气压平衡时，备用罐与待检罐压力会出现较大波动，液氨气化吸热会有设备结霜现象，设备会有异常声音。

　3、待检罐操作过程中，若出现负压情况，罐内将会吸入氧气，存在爆炸风险；罐内吸入水分，残余氨气将会迅速溶于水，形成高负压状态，瞬间吸憋氨罐。

　四、 液氨储罐施工过程中的技术措施

　1 施工前的检查准备工作

　 1、检查进入氨区的人员必须穿全棉工作服，不得穿带铁钉的鞋，进氨区前必须将打火机、手机等火种临时存放在氨区北大门处火种存放箱内，并用手触摸氨区蒸发间门前的释放静电器以消除人体静电。

　2、检查确认施工单位是否设置警戒线，警戒线拉设位置为 A 灰库南侧东西道路，设置安全隔离区，防止无关人员进入工作现场。

　3、检查液氨区消防通道无障碍物，液氨区三个大门全部开启，确保消防通道安全畅通。

　4、检查确认施工单位工作票，确认票面所规定措施和要求（含操作监护、作业监护和风险预控等）是否执行，并对进入人员进行登记，根据登记名单和操作票名单进行人员清点。

　5、检查施工单位工、器具，是否为防爆工具，检查施工单位个人防护用品正压式呼吸器、氨防化服、防化手套、氨检测仪等，是否齐全、完好。

　6、进入氨区前检查液氨区消防栓、灰库区消防栓正常可用，消防水带连接完好，随时备用；检查液氨区降温水系统、消防喷淋系统正常可用；检查液氨区灭火器正行可用；检查脱硫专业自备四套正压式呼吸器就位，压力正常，完好可用；检查自备防化服、防化手套、防化胶鞋、防毒面具、氨检测仪等个人防护用品全部就位，完好可用。

　7、施工前确认事故吸收槽应充满水。

　8、施工前依据阀门、盲板检查卡、氨区系统图重新确认状态，确保状态安全。

　9、进入氨区前，监测作业区内氨气浓度低于 30ppm。

　10、进入氨区前，施工负责人组织现场工作会议，参加人：当班班长、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工方项目经理，由施工负责人公布今天施工计划、安全风险、预防措施、应急预案，共同确认以上安全措施执行情况。

　2 放空、置换的技术措施

　1、待检罐交付后，施工工作由施工单位负责，由工艺负责人、检修负责人、安全员、施工单位安全员负责安全监护。

　2、放空前，需确认排空管路连接紧固良好，无泄漏。

　3、放空前，首先将液氨区地坑泵、事故吸收罐置换两遍，氨区地坑保持液位大于 2.0m，用氨检测仪检测周围氨浓度＜30ppm，方可开始放空。

　4、放空过程中，密切关注地坑结霜情况，利用氨检测仪巡回检测周围氨浓度，当氨浓度＞30ppm 时，置换溶液。

　5、置换前，首先确认氮气管路连接紧固良好，无泄漏。

　6、置换停止的依据为排气口氨浓度小于 10%，检测结果填入 TLYA-02表单，检测数据需当班值班人员、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工负责人签字确认。

　3 储罐隔离的技术措施

　1、置换完成后，将由施工单位断开相应管道阀门，隔离液氨储罐，隔离过程中运行做好安全监护，并准备好消防水掩护，确认消防水系统及消防栓可正常开启。

　2、施工人员必须配备合格的防护装备及压力充足的正压式呼吸器，工器具必须为铜制防爆工具。

　3、盲板加装完成后，按照 TLYA-03 阀门盲板封堵清单检查，需当班值班人员、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工负责人签字确认。

　4 清洗通风的技术措施

　1、拆除液氨储罐顶部人孔门时，运行做好安全监护，提前确认消防水系统及消防栓可正常开启，并准备好消防水掩护。

　2、提前通知化水，开启消防水泵，确认就地消防压力达 0.8Mpa，开始注水时，协助施工单位将两条消防管线伸入液氨储罐内部，全开消防栓阀门，开始注水。

　3、静置完成，开始排水作业，打开待检罐底部排空阀（排空管路提前准备好，排空管路深入液氨区地坑），开启地坑泵向#2 塔打液。

　4、若排空缓慢，可向氨区事故水池排液，临时储存，然后接潜水泵向地坑打液。

　5、排水工作完成后，配合施工单位对待检罐上、中、下检验，必须确认检测仪、深入杆、捆扎绳均为防爆物品。

　6、排水完成后，需对罐内进行有毒气体及氧量检测，氨浓度＜0ppm、氧量＞19.5%，数据填入 TLYA-04 检验清单，需当班值班人员、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工负责人签字确认。

　7、通风完成后，再次确认罐内进行有毒气体及氧量检测，氨浓度＜0ppm、氧量＞19.5%，数据填入 TLYA-05 检验清单，需当班值班人员、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工负责人签字确认。

　5 焊缝清理的技术措施

　1、焊缝清理，采用气动磨光机，需工艺水掩护清理，防止火花飞溅。

　2、焊缝清理过程中，专人携木板掩护其它设备，防止火花飞溅。

　3、焊缝清理过程中，消防水带准备就位，做好消防掩护工作。

　6 安装、试压、投运的技术措施

　1、盲板拆除，管线连接完成后，应按照盲板、阀门检查卡 TYYA-06 检查，确认管线连接完好，气相出口、液相进口、液氨储罐出口一、三管道暂不拆除盲板。

　2、管线连接完成后，打开就地压力表一次阀、二次阀，远传压力表根部阀，就地液位计上部一次阀、二次阀，就地液位计下部一次阀、二次阀，远传液位计上部一次阀、二次阀，远传液位计下部一次阀、二次阀，西侧安全阀前手动阀，东侧安全阀前手动阀。

　3、压气车与待检罐出口管道二 一次阀连接完成后，开始气压试验。

　4、以上操作执行 TLYA-07 操作卡。

　5、按照气压试验步骤，升压至 试验压力的 10%(0.16Mpa)、50%（0.8Mpa）、试验压力均应检查泄漏情况，气压试验完成后，确认签字，试验数据填入 TLYA-08确认单。

　6、置换完成时，以放空口氧量浓度为最终依据，直至氧量低于 3%即为合格，检测结果填入 TYYA-09 确认单，需当班值班人员、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工负责人签字确认。

　7、拆除待检罐液相进口、气相出口、液氨储罐出口一、三管道盲板，连接管道阀门，按照盲板检查卡 TYYA-10 检查确认。

　8、检查全部系统管路，确认系统连接完好，无其它异常情况。

　9、全部检修工、器具撤离，工作票办理试运，无关人员撤出液氨区，准备

　卸氨。

　10、卸氨工作，由运行人员负责，施工单位监护。

　11、卸氨完成后，切换至检验罐试运 8h。

　12、无异常后，单罐检验完成。

　注意事项：

　1、放空、置换过程中，需时刻观察待检罐压力，保证液氨罐处于正压状态（＞0.1Mpa）

　2、操作过程中，阀门开关务必缓慢，以确保安全为第一要任，所有阀门开关、状态变化均要在系统图及值班记录中标示。

　3、放空、置换过程中，所有人必须站咋上风口处。

　4、液氨储罐隔离过程中，杜绝交叉作业。

　5、盲板安装过程中必须加装绝缘橡胶垫或涂抹黄油，以免生产生静电。

　6、每次检测，由施工单位组织，现场运行监护、工艺负责人、检修负责人、安全员、施工单位负责人均应签字确认，由双方留底。

　危险点：

　1、液氨储罐隔离过程中，若有一次阀门内漏，将会导致氨泄漏。

　2、 放空过程中，若阀门开关较快，会导致大量氨泄漏。

　3、 盲板安装过程中，可能会有产生静电，与未挥发完全的氨气接触，存在爆燃风险。

　4、设备泄压时，罐内的易燃有毒气体扩散造成人员中毒，甚至气流冲击伤人，中毒、窒息。

　5、储罐内的易燃气体泄漏遇火源引起燃烧爆炸。

　6、物体打击：施工过程中工具用具造成人身伤害以及物体高处坠落造成物体打击。

　7、高处坠落：高空作业时，人员存在高处坠落风险。

　五、 单液氨罐运行的技术措施

　 1、整个液氨储罐施工期间，液氨区均为单罐运行，无备用液氨储罐。

　2、单罐运行期间，将会在厂内备用一辆液氨罐车，液氨储存量为 24t。

　3、单罐运行期间，要求运行加强运行监护，时刻关注运行罐的液位、压力、温度，每小时记录以上数据。

　4、单罐运行期间，运行罐全部缺陷提报一类缺陷，检修处理缺陷时，必须快速配合处理，切实保障设备正常运行。

　5、单罐运行期间，运行液位要求 0.9-2.5m，当氨罐液位低于 1.5m 时汇报工艺负责人，协调卸氨时间，卸氨时间尽量安排在 15:00-19:00 之间，卸氨时间确定后通知施工负责人，提前做好撤离准备。

　6、当液位至 1.2m 时，汇报工艺负责人、值长，要求备用液氨罐车在液氨区外就位，当班人员、工艺负责人应根据施工情况，合理安排卸氨。

　7、当液位至 0.9m 时，汇报工艺负责人、值长，立即启动液氨库存不足应急预案，立即联系现场施工人员恢复安全措施，全部人员、工器具撤出液氨区，通...

篇五：第一吸收罐废物的处置措施方案

　矿业固矿业固废锌矿渣锌矿渣

　矿业固矿业固废镍矿渣镍矿渣

　生活垃圾活垃圾

　城市垃圾

　农业废物业废物

　放射性污染放射性污染核辐射核辐射

　1.3 三种废物的基本内容与特性1.3.1 城市生活垃圾主要成分城市生活垃圾主要成分：厨余物、废纸、废塑料、废织物、废金属、废玻璃陶瓷碎片、砖瓦渣土、粪便，：厨余物、废纸、废塑料、废织物、废金属、废玻璃陶瓷碎片、砖瓦渣土、粪便，以及废家用什具、废旧电器、庭园废物等。以及废家用什具、废旧电器、庭园废物等。来源：城市居民家庭、城市商业、餐饮业、旅馆业、旅游业、服务业、市政环卫业、交通运输业、文教卫生业和行政事业单位、工业企业单位以及城市居民家庭、城市商业、餐饮业、旅馆业、旅游业、服务业、市政环卫业、交通运输业、文教卫生业和行政事业单位、工业企业单位以及水处理污泥等。

　1.3.1 城市生活垃圾主要特点：成分复杂，有机物含量高。影响其成分的主要因素：居民生活水平、生活习惯季节气候等活习惯、季节、气候等。所含化学元素：绝大部分为碳，其次为氧、氢、氮、硫氧、氢、氮、硫等。根据其组分的不同，含有不等量的等。根据其组分的不同，含有不等量的灰分。

　生活垃圾活垃圾

　1.3.2 工矿业固体废物工业固体废物按行业主要包括以下几类：(1)冶金工业固体废物：

　主要包括各种金属冶炼或加工过程中所产生的废渣如高炉炼铁炼或加工过程中所产生的废渣，如高炉炼铁产生的高炉渣、干炉转炉电炉炼钢产生的钢渣钢渣、铜镍铅锌等有色金属冶炼过程产生的有色金属渣、铁合金渣有色金属渣、铁合金渣及提炼氧化铝时产生的赤泥等；

　1.3.2 工矿业固体废物(2)能源工业固体废物：主要包括燃煤电厂产生的粉煤灰、炉渣、烟道灰、采煤及洗煤过程中产生的煤矸石等；产生的粉煤灰、炉渣、烟道灰、采煤及洗煤过程中产生的煤矸石等；(3)石油化学工业固体废物主要包括石油及(3)石油化学工业固体废物：主要包括石油及加工工业产生的油泥、焦油页岩渣、废催化剂、废有机溶剂等，产生的油泥、焦油页岩渣、废催化剂、废有机溶剂等，化学工业生产过程中产生的硫铁矿渣、酸渣碱渣、盐泥、釜底泥、精过程中产生的硫铁矿渣、酸渣碱渣、盐泥、釜底泥、精(蒸)溜残渣以及医药和农药生产过程中产生的医药废物、废药品、废农药等；溜残渣以及医药和农药生产过程中产生的医药废物、废药品、废农药等；

　1.3.2 工矿业固体废物(4)矿业固体废物：

　主要包括采矿废石和尾矿，废石是指各种金属、非金屑矿山开采过程中从主矿上剥离下来的各种围岩，尾矿是指在选矿过程中提取精矿以后剩下的尾渣；固体废物：

　主要包括采矿废石和尾矿，废石是指各种金属、非金屑矿山开采过程中从主矿上剥离下来的各种围岩，尾矿是指在选矿过程中提取精矿以后剩下的尾渣；(5)轻工业固体废物：主要包括食品工业、造纸印刷工业、纺织印染工业、工业加工过程中产生的污泥、动物残物、废酸、废碱以及其他废物；固体废物：主要包括食品工业、造纸印刷工业、纺织印染工业、工业加工过程中产生的污泥、动物残物、废酸、废碱以及其他废物；(6)其他工业固体废物：

　主要包括机加工过程产生的金属碎屑、电镀污泥、及其他工业加工过程产生的废渣等。固体废物：

　主要包括机加工过程产生的金属碎屑、电镀污泥、及其他工业加工过程产生的废渣等。

　1.3.3 危险废物美国环保局于1976年国会通过“资源保护和回收法”后，又花了四年的时间，对危险废物做出如下的定义：年国会通过“资源保护和回收法”后，又花了四年的时间，对危险废物做出如下的定义：

　“危险废物是固体废物由于不适当的处理贮物是固体废物，由于不适当的处理、贮存、运输、处置或其他管理方面，它能引起或明显地影响各种疾病和死亡．或对人体健康或环境造成显著的威胁。”存、运输、处置或其他管理方面，它能引起或明显地影响各种疾病和死亡．或对人体健康或环境造成显著的威胁。”

　1.3.3 危险废物《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》中规定：“危险废物是指列入国家危险废物名录或者根据国家规定的危险废物或者根据国家规定的危险废物鉴别标准和鉴别方法认定的具有危险特性的废物。”的具有危险特性的废物。”

　漓江边的医疗废物处理点

　1.3.3 危险废物特性：通常包括急性毒性、易燃性、反应性、腐蚀性、浸出毒性、放射性和疾病传染性。通常包括急性毒性、易燃性、反应性、腐蚀性、浸出毒性、放射性和疾病传染性。联合国环境规划署《控制危险废物越境转移及其处置巴塞尔公约》《控制危险废物越境转移及其处置巴塞尔公约》列出了“应加控制的废物类别”共列出了“应加控制的废物类别”共45类，“须加特别考虑的废物类别”“须加特别考虑的废物类别”共2类，同时列出了危险废物“危险特性的清单”共14种特性。

　1.3.3 危险废物我国危险废物的鉴别、分类——两个步骤：第一步，将《名录》中所列废物纳入危险废物管理体系；中所列废物纳入危险废物管理体系；第二步，通过《鉴别标准》将危险性低于一定程度的废物排出危险废物之外．即加以豁免。目前我国已制定的《危险废物鉴别标准》：一定程度的废物排出危险废物之外．即加以豁免。目前我国已制定的《危险废物鉴别标准》：浸出毒性、急性毒性初筛和腐蚀性三类，浸出毒性，浸出毒性——无机有毒物质鉴别标准。而有机有毒物质的浸出毒性鉴别标准以及反应性、易燃性和传染性鉴别标准尚未制定。而有机有毒物质的浸出毒性鉴别标准以及反应性、易燃性和传染性鉴别标准尚未制定。

　危险废物鉴别标准

　1.3.4 其它固体废物农林业固体废物：秸秆、稻草、塑料、枯枝落叶、农药、畜禽粪便、污泥、畜禽类尸体等固体废物：秸秆、稻草、塑料、枯枝落叶、农药、畜禽粪便、污泥、畜禽类尸体等 ；水产业固体废物：腐烂鱼虾贝类、水产加工污泥、塑料、畜禽尸体等固体废物：腐烂鱼虾贝类、水产加工污泥、塑料、畜禽尸体等

　终态物终态物源头源头

　末端治理源头控制

　发达国家非常重视废旧物资的回收利用，建立了一套完整有效的废旧物资回收利用体系，有力地保护了生态环境，实现了资源的可持续利用。就废旧家电而言，他们的成功经验包括：发达国家非常重视废旧物资的回收利用，建立了一套完整有效的废旧物资回收利用体系，有力地保护了生态环境，实现了资源的可持续利用。就废旧家电而言，他们的成功经验包括：第一，通过立法支持废旧家电的回收利用。如日本实施的《家电资源回收法》，明确规定了电冰箱、洗衣机的再商品化率（资源回收）必须达到第一，通过立法支持废旧家电的回收利用。如日本实施的《家电资源回收法》，明确规定了电冰箱、洗衣机的再商品化率（资源回收）必须达到50％以上；电视机的再商品化率必须达到55％以上，空调器的再商品化率达到％以上，空调器的再商品化率达到60％以上。欧盟于1999年颁布的法律中，内容涉及电子电器产品的设计、制造、材料标识、有害材料的禁用期限、分类回收体系的建立、收集方法等。年颁布的法律中，内容涉及电子电器产品的设计、制造、材料标识、有害材料的禁用期限、分类回收体系的建立、收集方法等。第二，规定制造商回收利用负责制。日本颁布的《家电资源回收第，规定制造商回收利用负责制。日本颁布的《家电资源回收法》规定，制造商和进口商制造、进口的家用电器有回收义务，并需按照再商品化率标准对其实施再商品化。欧盟法令规定，制造商需建立废弃电子产品回收利用系统，提供不同的收集方法，承担废弃电子产品的收集、处理和处置费用。德国的循环经济法中规定，废弃电子产品的利用和处理责任原则上由废弃物产生者和保有者承担。法》规定，制造商和进口商制造、进口的家用电器有回收义务，并需按照再商品化率标准对其实施再商品化。欧盟法令规定，制造商需建立废弃电子产品回收利用系统，提供不同的收集方法，承担废弃电子产品的收集、处理和处置费用。德国的循环经济法中规定，废弃电子产品的利用和处理责任原则上由废弃物产生者和保有者承担。第三，建立回收利用付费机制。日本法规中规定，废弃者应该支付与废旧家电收集、再商品化等有关的费用。目前，日本规定的第三，建立回收利用付费机制。日本法规中规定，废弃者应该支付与废旧家电收集、再商品化等有关的费用。目前，日本规定的4种废旧家电的再商品化费用，每台电冰箱平均种废旧家电的再商品化费用，每台电冰箱平均4600日元，每台室内空调器3500日元，每台洗衣机2400日元。瑞典电子电器产品废弃物法令中规定，再生利用的费用由制造商或政府承担。日元。瑞典电子电器产品废弃物法令中规定，再生利用的费用由制造商或政府承担。

　氧化、还原、中和、固化

　1.5 固体废物的管理措施1.5.1 固体废物固有的特性：①直接占用土地并具有一定空间；②品种繁多，数量巨大；①直接占用土地并具有一定空间；②品种繁多，数量巨大；③包括了有固体外形的危险液体及气体废③包括了有固体外形的危险液体及气体废物。1.5.2 管理政策可持续发展战略指导下，进行减量化、资源化和无害化。减量化、资源化和无害化。

　1.5.2 管理政策（1）减量化：排放现状：）减量化：排放现状：

　2002年，全国工业固废产生量9.5亿吨，比上年增加，比上年增加6.5%。工业固废排放量2635万吨，比上年减少，比上年减少8.9%。全国危险废物产生量1000万吨，比上年增加5.0%。要求：减少数量、体积、种类、降低危险废物中有害成分的、降低危险废物中有害成分的浓度、减轻或清除其危险特性等——全面管理。措施：开展清洁生产。重要性：防止固体废物污染环境的优先措施。

　1.5.2 管理政策（2）资源化：①物质回收，即处理废弃物并从中回收指定的二次物质如纸张、玻璃、金屑等物质；②指定的二次物质如纸张、玻璃、金屑等物质；②物质转换，即利用废弃物制取新形态的物质，如废玻璃和废橡胶铺路材料炉渣水泥和其他玻璃和废橡胶——铺路材料，炉渣——水泥和其他建筑材料，利用有机垃圾——堆肥等；③堆肥等；③能量转换，即从废物处理过程中回收能量，作为热能或电能，例如通过有机废物的焚烧处理回收热量，进一步发电．利用垃圾厌氧消化产生沼气，作为能源向居民和企业，作为热能或电能，例如通过有机废物的焚烧处理回收热量，进一步发电．利用垃圾厌氧消化产生沼气，作为能源向居民和企业供热或发电。

　1.5.2 管理政策（3）无害化：对已产生又无法或暂时尚不能不能综合利用的固体废物，经过物理、化学或生物方法，进行对环境无害或低危学或生物方法，进行对环境无害或低危害的安全处理、处置，达到废物的消毒、解毒或稳定化消毒、解毒或稳定化，以防止并减少固体废物的污染危害。，以防止并减少固体废物的污染危害。

　1.5.2 管理政策“三化”之间的关系对固体废物实行“三化”的原则，其各个环节是互为因果、相辅相成的。但减量化是基础，根本措施是实行“清洁生产”和提高资源、能源的利用对固体废物实行“三化”的原则，其各个环节是互为因果、相辅相成的。但减量化是基础，根本措施是实行“清洁生产”和提高资源、能源的利用率。实现了减量化就相应实现了资源化和无害化。同时，实现减量化必须以资源化为依托，资源化可以促进减量化、无害化的实现，无害化又可以实现和达到减量化和资源化的目的。因此，在具体措施方面，也不能将它们截然分开。率。实现了减量化就相应实现了资源化和无害化。同时，实现减量化必须以资源化为依托，资源化可以促进减量化、无害化的实现，无害化又可以实现和达到减量化和资源化的目的。因此，在具体措施方面，也不能将它们截然分开。

　1.5 固体废物的管理措施1.5.3 相关法律1995年10月30日，经过十余年修改的《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》日，经过十余年修改的《中华人民共和国固体废物污染环境防治法》(简称《固体法》)在第八届全国人大常委会第十六次会议上获得通过，于1996年4月1日起施行。04年修订，05年4月1日施行《固体法》确立了对固体废物进行全过程管理全过程管理的原则。

　1.5 固体废物的管理措施全过程管理：指对固体废物的产生、收集、运输、利用、贮存、处理和处置的全过程及各个环节都实行控制管理和开展污染防治。指对固体废物的产生、收集、运输、利用、贮存、处理和处置的全过程及各个环节都实行控制管理和开展污染防治。如对危险废物包括对其鉴别分析监如：对危险废物，包括对其鉴别、分析、监测、实验等环节；对其处理、处置、包括废物的接收、验查、残渣监督、操作和设施的关闭处理、处置、包括废物的接收、验查、残渣监督、操作和设施的关闭各环节的管理。——“从摇篮到坟墓”的管理原则。从摇篮到坟墓”的管理原则。

　1.5 固体废物的管理措施1.5.4 管理制度：分类管理制度：在《固体法》第50条中明确规定“条中明确规定“禁止混合收集、贮存、运输、处置性质不相容的未经安全性处理的危收集、贮存、运输、处置性质不相容的未经安全性处理的危险废物，禁止将危险废物混入非危险废险废物，禁止将危险废物混入非危险废物中贮存。”工业固体废物申报登记制度；固体废物污染环境影响评价制度及其防治设施的“三同时”制度；固体废物污染环境影响评价制度及其防治设施的“三同时”制度；排污收费制度限期治理制度

　1.5.4 管理制度：进口废物审批制度 《固体法》明确规定，‘《固体法》明确规定，‘禁止中国境外的固体废物进境倾倒、堆放、处置”；“倾倒、堆放...

篇六：第一吸收罐废物的处置措施方案

　第十一届全国大学生化工设计竞赛

　云南石化

　0 120 万 万 Nm3 3 h/h 催化裂化烟气脱硫项目

　闪蒸罐设计计算说明

　团队名称：

　兰州理工大学鸿成团队

　指导老师：

　王东亮、朱照琪、张栋强、李宁、杨勇

　团队成员：

　史嘉桢、史娟利、张俊彦、朱文祥、罗正刚

　完成时间：

　7 2017 年 年 8 8 月

　目录

　第一章 概述 ............................................................................................................................. 3

　1.1 设计依据 ......................................................................................................................... 3

　1.2 设计目标 ........................................................................................................................ 3

　1.3 气液分离器类型 ............................................................................................................ 3

　第二章 闪蒸罐设计 ................................................................................................................. 3

　2.1V0101 闪蒸罐 ................................................................................................................... 3

　2.2V0102 闪蒸罐 ................................................................................................................... 6

　2.3V0201 闪蒸罐 ................................................................................................................... 9

　2.4V0202 闪蒸罐 ................................................................................................................. 12

　2.5 V0203 闪蒸罐 ................................................................................................................ 14

　2.6V0204 闪蒸罐 ................................................................................................................. 17

　2.7V0205 闪蒸罐 ................................................................................................................. 20

　2.8V0206 闪蒸罐 ................................................................................................................. 23

　第一章 概述 气液分离器在 ASPEN PLUS 中用 FLASH 模块进行模拟，实际过程中可以用一个气液分离罐实现，气体从罐的上部出，液体从罐的下部出。

　1.1 设计依据

　《工艺系统工程设计技术规定 气—液分离器设计》 HG/T 20570.8-1995

　1.2 设计目标

　1、气液混合物进入气液分离罐时能均匀分散，利于气液分开； 2、气液分离罐的体积能满足气液体积负荷；

　3、气液分离罐有足够的壁厚，能满足分离的温度和压力要求。

　1.3 气液分离器类型

　1、重力分离器适用于分离液滴直径大于 200μm 的气液。

　2、液体量较多，在高液面和低液面之间的停留时间在 6~9min，应采用卧式重力分离器。

　3、液体量较少，液面高度不是由停留时间来确定，而是通过各个调节点间的最小距离 100mm 来加以限制的，应采用立式重力分离器。

　第二章 闪蒸罐设计 2.1V0101 闪蒸罐 物流参数：

　参数 进口物流 液体出料 气体出料 温度/℃ 110.88 150 150 压力/bar 1.01325 1.01325 1.01325 液相分率 1 1 0 摩尔流率/ kmol/hr 10203.06 4439.63 5877.44 质量流率/ kg/hr 306365.81 195194.33 111171.47 体积流率/ l/min 306365.8 195194.33 111171.47 类型选择：

　因分离液体量较小，可选用立式重力分离器 尺寸设计：

　以及液体流量及停留时间 已知：

　液相 气相 V L =52.39 cum/hr V G =203038.09cum/hr ρ L =3725.14 kg/cum ρ G =0.54 kg/cum T=150 ℃ T=150 ℃ P=1 atm d * =350 μm V gmax =135% V lmin =70%

　气 速计算 由浮动液滴的计算条件可得：

　式中

　ut——浮动（沉降）流速，m/s;

　d*——液滴直径，m；

　ρL、ρG——液体密度和气体密度，kg/m3；

　g——重力加速度，8m/s2；

　CW——阻力系数。

　直径 0.35mm，假设 Re=300，查 Re 与阻力系数图得 CW=0.45， 求出 ut=0.457m/s，再由 ut 计算 Re。

　μG=1.9*10-5 N·s/m2

　 则 Re=154.3 反复计算，直至前后两次迭代的 Re 数相等。

　最终 u t =0.619m/s，Re=5556 直径计算

　式中 D——分离器直径，m VGmax——气体最大体积流量，m3/h

　ue——容器中气体流速，m/s

　3.3

　取 D=1800mm 入口接管

　两相入口接管的直径应符合

　 式中

　uP——接管内流速，m/s；

　ρG——气体密度，kg/m3。

　由此导出

　 式中

　V G 、V L ——分别为气体与液体体积流量，m3 /h；

　D P ——接管直径，m。

　综上所述，入口接管直径定为 1.5m。

　出口接管

　气体出口接管直径，必须不小于所连接的管道直径。取经济流速为 15m/s，则

　由此取得气体接管直径为 150 mm 液体出口接管应使液体流速小于等于 1m/s。

　由此取得液体接管直径为 15 mm。

　高度计算 容器高度分为气相空间高度和液相高度，此处所指的高度，是指设备的圆柱部分高度。

　低液位 LL 与高液位 HL 之间的距离由下式计算：

　式中 HL——液体高度，m；

　t——停留时间，min；

　D——容器直径，m；

　V——物料体积流量，m3/h。

　故总高度 H=0.05+HL+0.5D=2.37m

　壁厚计算

　 设计温度：150℃，设计压力：1atm 焊接方式为双面焊对接接头，100%无损探伤，焊接系数为 1。

　选取 ,

　假设壁厚为 4-16mm，在 40℃下许用应力为 a，

　由钢材标准规定，钢板的最小厚度为 4mm，故取名义厚度为 4mm。

　根据《HG/T 2601-2011 高温承压用离心铸造合金炉管》 液压试验：

　 故壁厚设计满足要求，即内管壁厚为 4mm。

　2.2V0102 闪蒸罐 物流参数：

　参数 进口物流 气体出料 液体出料 温度/℃ 150 82 82 压力/bar 1.01325 1.01325 1.01325 液相分率 0 0 1 摩尔流率/ kmol/hr 5877.44 198.55 5676.03 质量流率/ kg/hr 111171.47 8078.91 103092.56 体积流率/ l/min 203038.09 5740.73 106.05 类型选择：

　因分离液体量较小，可选用立式重力分离器 尺寸设计：

　以及液体流量及停留时间 已知：

　液相 气相 V L =106.0 cum/hr V G =5740.73cum/hr ρ L =972.11kg/cum ρ G =1.41kg/cum T=82 ℃ T=82 ℃ P=1 atm d * =350 μm V gmax =135% V lmin =70%

　气速计算：

　：

　由浮动液滴的计算条件可得：

　式中

　ut——浮动（沉降）流速，m/s;

　d*——液滴直径，m；

　ρL、ρG——液体密度和气体密度，kg/m3；

　g——重力加速度，8m/s2；

　CW——阻力系数。

　直径 0.35mm，假设 Re=300，查 Re 与阻力系数图得 CW=0.45， 求出 ut=0.457m/s，再由 ut 计算 Re。

　μG=1.9*10-5 N·s/m2

　 则 Re=154.3 反复计算，直至前后两次迭代的 Re 数相等。

　最终 u t =0.619m/s，Re=5556 直径计算

　式中 D——分离器直径，m V Gmax ——气体最大体积流量，m 3 /h

　u e ——容器中气体流速，m/s

　0.80

　取 D=800mm 入口接管：

　：

　两相入口接管的直径应符合

　 式中

　u P ——接管内流速，m/s；

　ρ G ——气体密度，kg/m 3 。

　由此导出

　 式中

　V G 、V L ——分别为气体与液体体积流量，m 3 /h；

　D P ——接管直径，m。

　综上所述，入口接管直径定为 1.5m。

　出口接管：

　：

　气体出口接管直径，必须不小于所连接的管道直径。取经济流速为 15m/s，则

　由此取得气体接管直径为 150 mm 液体出口接管应使液体流速小于等于 1m/s。

　由此取得液体接管直径为 15 mm。

　高度计算：

　：

　容器高度分为气相空间高度和液相高度，此处所指的高度，是指设备的圆柱部分高度。

　低液位 LL 与高液位 HL 之间的距离由下式计算：

　式中 H L ——液体高度，m；

　t——停留时间，min；

　D——容器直径，m；

　V——物料体积流量，m3/h。

　故总高度 H=0.05+H L +0.5D=0.768m

　壁厚计算：

　：

　 设计温度：150℃，设计压力：1atm 焊接方式为双面焊对接接头，100%无损探伤，焊接系数为 1。

　选取 ,

　 假设壁厚为 4-16mm，在 40℃下许用应力为 a，

　由钢材标准规定，钢板的最小厚度为 4mm，故取名义厚度为 4mm。

　根据《HG/T 2601-2011 高温承压用离心铸造合金炉管》 液压试验：

　 故壁厚设计满足要求，即内管壁厚为 4mm。

　2.3V0201 闪蒸罐 物流参数：

　参数 进口物流 气体出料 液体出料 温度/℃ 150 136.97 136.97 压力/bar 1.33 1.33 1.33 液相分率 0.504 0 1 摩尔流率/ kmol/hr 454.48 399.94 54.54 质量流率/ kg/hr 19594.29 9609.51 9984.78 体积流率/ l/min 10679.63 10181.90 3.57 类型选择：

　因分离液体量较小，可选用立式重力分离器 尺寸设计：

　以及液体流量及停留时间 已知：

　液相 气相 V L =3.57cum/hr V G =10181.90cum/hr ρ L =2798.11kg/cum ρ G =0.94kg/cum T=136.97 ℃ T=136.97 ℃ P=1.33bar d * =350 μm V gmax =135% V lmin =70%

　气速计算：

　：

　由浮动液滴的计算条件可得：

　式中

　u t ——浮动（沉降）流速，m/s;

　d*——液滴直径，m；

　ρ L 、ρ G ——液体密度和气体密度，kg/m 3 ；

　g——重力加速度，8m/s 2 ；

　C W ——阻力系数。

　直径 0.35mm，假设 Re=300，查 Re 与阻力系数图得 C W =0.45， 求出 u t =0.457m/s，再由 u t 计算 Re。

　μ G =1.9*10 -5

　N·s/m 2

　则 Re=154.3 反复计算，直至前后两次迭代的 Re 数相等。

　最终 u t =0.619m/s，Re=5556 直径计算

　式中 D——分离器直径，m V Gmax ——气体最大体积流量，m 3 /h

　u e ——容器中气体流速，m/s

　1.12

　取 D=1200mm 入口接管：

　：

　两相入口接管的直径应符合

　 式中

　u P ——接管内流速，m/s；

　ρ G ——气体密度，kg/m 3 。

　由此导出

　 式中

　V G 、V L ——分别为气体与液体体积流量，m 3 /h；

　D P ——接管直径，m。

　综上所述，入口接管直径定为 0.5m。

　出口接管：

　：

　气体出口接管直径，必须不小于所连接的管道直径。取经济流速为 15m/s，则

　由此取得气体接管直径为 150 mm 液体出口接管应使液体流速小于等于 1m/s。

　 由此取得液体接管直径为 20 mm。

　高度计算：

　：

　容器高度分为气相空间高度和液相高度，此处所指的高度，是指设备的圆柱部分高度。

　低液位 LL 与高液位 HL 之间的距离由下式计算：

　式中 H L ——液体高度，m；

　t——停留时间，min；

　D——容器直径，m；

　V——物料体积流量，m3/h。

　故总高度 H=0.05+H L +0.5D=0.90m

　壁厚计算：

　：

　设计温度：150℃，设计压力：1atm 焊接方式为双面焊对接接头，100%无损探伤，焊接系数为 1。

　选取 ,

　 假设壁厚为 4-16mm，在 40℃下许用应力为 a，

　由钢材标准规定，钢板的最小厚度为 4mm，故取名义厚度为 4mm。

　根据《HG/T 2601-2011 高温承压用离心铸造合金炉管》 液压试验：

　 故壁厚设计满足要求，即内管壁厚为 4mm。

　2.4V0202 闪蒸罐 物流参数：

　参数 进口物流 气体出料 液体出料 温度/℃ 136.97 98.72 98.72 压力/bar 1.33 1.33 1.33 液相分率 0 0 1 摩尔流率/ kmol/hr 399.94 359.94 40.00 质量流率/ kg/hr 9609.51 8887.62 721.90 体积流率/ l/min 10181.90 8291.58 1.02 类型选择：

　因分离液体量较小，可选用立式重力分离器 尺寸设计：

　以及液体流量及停留时间 已知：

　液相 气相 V L =1.02cum/hr V G =8291.58cum/hr ρ L =709.47kg/cum ρ G =1.07kg/cum T=98.72 ℃ T=98.72 ℃ P=1.33bar d * =350 μm V gmax =135% V lmin =70%

　气速计算：

　：

　由浮动液滴的计算条件可得：

　式中

　u t ——浮动（沉降）流速，m/s;

　d*——液滴直径，m；

　ρ L 、ρ G ——液体密度和气体密度，kg/m 3 ；

　g——重力加速度，8m/s 2 ；

　C W ——阻力系数。

　直径 0.35mm，假设 Re=300，查 Re 与阻力系数图得 C W =0.45， 求出 u t =0.457m/s，再由 u t 计算 Re。

　μ G =1.9*10 -5

　N·s/m 2

　则 Re=154.3 反复计算，直至前后两次迭代的 Re 数相等。

　最终 u t =0.619m/s，Re=5556

　直径计算

　式中 D——分离器直径，m V Gmax ——气体最大体积流量，m 3 /h

　u e ——容器中气体流速，m/s

　1

　取 D=1000mm 入口接管：

　：

　两相入口接管的直径应符合

　 式中

　u P ——接管内流速，m/s；

　ρ G ——气体密度，kg/m 3 。

　由此导出

　 式中

　V G 、V L ——分别为气体与液体体积流量，m 3 /h；

　D P ——接管直径，m。

　综上所述，入口接管直径定为 0.5m。

　出口接管：

　：

　气体出口接管直径，必须不小于所连接的管道直径。取经济流速为 15m/s，则

　由此取得气体接管直径为 150 mm 液体出口接管应使液体流速小于等于 1m/s。

　由此取得液体接管直径为 20 mm。

　高度计算：

　：

　容器高度分为气相空间高度和液相高度，此处所指的高度，是指设备的圆柱部分高度。

　低液位 LL 与高液位 HL 之间的距离由下式计算：

　式中 H L ——液体高度，m；

　t——停留时间，min；

　D——容器直径，m；

　V——物料体积流量，m3/h。

　故总高度 H=0.05+H L +0.5D=0.85m

　壁厚计算：

　：

　设计温度：150℃，设计压力：1.33bar 焊接方式为双面焊对接接头，100%无损探伤，焊接系数为 1。

　选取 ,

　 假设壁厚为 4-16mm，在 40℃下许用应力为 a，

　...

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